плита перекрытия снип

Пример 10. Монолитная плита перекрытия сплошного сечения, защемленная по трем сторонам (рис. 55). Рис. 55. Схемы к примеру расчета монолитной плиты перекрытия Исходные данные. Плита толщиной 13 см в конструктивной ячейке 6 ´ 6 м сборно-монолитного здания с внутренними стенами из монолитного бетона и навесными фасадными панелями. Плита перекрытия формуется в едином цикле с внутренними стенами. Внутренние стены и плиту перекрытия изготавливают из тяжелого бетона класса по прочности В15. Расчетная схема плиты: плита защемлена по трем сторонам и не имеет опоры по четвертой стороне. Расчетные пролеты плиты: l1 = 6000 - 160 = 5840 мм; l2 = 6000 ‑ 80 = 5920 мм. Соотношение сторон плиты l = l2/l1 = 5920/5840 » 1 < 1,5 - плита работает на изгиб из плоскости в двух направлениях. Рабочие высоты сечения плиты: h01 = 160 ‑ 20 = 140 мм; h02 = 160 ‑ 25 = 135 мм. Унифицированные нагрузки на плиту: без учета собственного веса р = 4,5 × 10-3 Н/мм2; рп = 3,6 × 10-3; pl = 2,4 × 10-3 Н/мм2; с учетом собственного веса g = 0,16 × 2500 × 9,8 = 4 × 103 Н/м2 = 4 × 10-3 Н/мм2. Расчетные нагрузки с учетом коэффициента надежности по назначению yn = 0,95: q = 0,95(p + l,lg) = 0,95(4,5-3 + 1,1 × 4 × 10-3) = 8,45 × 10-3 Н/мм2; qn = 0,95(pn + g) = 0,95(3,6 × 10-3 + 4 × 10-3) = 7,22 × 10-3 Н/мм2; ql = 0,95(pl + g) = 0,95(2,4 × 10-3 + 4 × 10-3) = 6,l × 10-3 Н/мм2. Расчетные характеристики бетона и арматуры. Для тяжелого бетона класса В15 естественного твердения: Rb = 8,5 × 0,9 = 7,65 МПа; Rbt = 0,75 × 0,9 = 0,675 МПа; при расчете прогибов плиты Rbn = Rb,ser = 11 МПа; Rbt,n = Rbt,ser = 1,15 МПа; Eb = 23 × 103 МПа. Характеристика арматуры: стержни периодического профиля класса А-III диаметром 6 - 8 мм - Rs = 355 МПа; Rsn = Rs,ser = 390 МПа; Es = 20 × 104 МПа; проволочная арматура периодического профиля класса Вр-1, диаметром 4 мм - Rs = 370 МПа; Rsn = Rs,ser = 405 МПа; Еs = 17 ´ 104 MПа; диаметром 5мм - Rs = 360 МПа; Rsn = Rs,ser = 395 МПа; Es = 17 × 104 МПа. Нагрузка образования трещин в опорных и пролетном сечениях плиты По табл. 13 при l = 1: а01 = 3,3, а02 = 4,2, а03 = 4,8; qcrc,1 = 3,3(1602 × 1,15)/58402 = 2,85 × 10-3 Н/мм2 < qn; qcrc21 = 3,3(1602 × 1,15)/58402 = 3,62 × 10-3 Н/мм2 < qn; qcrc,3 = 3,3(1602 × 1,15)/58402 = 4,14 × 10-3 Н/мм2 < qn. В плите в опорных и пролетном сечении образуются трещины, тогда при назначении арматуры должны удовлетворяться условия: в опорных сечениях аsi ³ as,crc, в пролетном сечении 0,5(as1 + as2) ³ as,crc. Момент, воспринимаемый сечением плиты при образовании трещин на длину b = 1 м, mcrc = (bh2Rbt,ser)/3,5 = (1000 × 1602 × 1,15)/3,5 = 8,41 × 106 Н×мм. Требуемое сечение арматуры для восприятия mcrc: Ao = mcrc/(Rbbh20) = (8,41 × 106)/(7,65 × 1000 × 1402) = 0,056; h = 0,97; as,crc = mcrc/(Rshho) = (8,41 × 106)/(355 × 0,97 × 140) = 173 мм2. Расчет несущей способности плиты. При одностороннем сопряжении перекрытия с несущей стеной опорная сетка анкеруется поперечным стержнем, заведенным в толщу стены на глубину lan = 120 мм, тогда: поверхность выкалывания на длине b = 1000 мм s = 2lan b = 2 × 120 × 1000 = 2,4 × 105 мм2; растягивающее усилие, воспринимаемое анкером, nan = 0,5sRbt = 0,5 × 2,4 × 105 × 0,675 = 0,81 × 105 Н. Максимальное усилие, воспринимаемое анкером, man = 0,9nanho = 0,9 × 0,81 × 105 × 140 = 10,2 × 106 Н×мм; требуемое армирование для восприятия момента man Ао = (10,2 × 106)/(7,65 × 1000 × 1402) = 0,068; h = 0,965; as,an = (10,2 × 106)/(355 × 0,965 × 140) = 213 мм2. Плита работает с трещинами по опорному сечению. Площадь арматуры подбираем из условий m¢1 £ man (a¢s,1 £ as,an); m1 ³ mcrc(a¢s,1 ³ as,crc). Принимаем проволоку диаметром 10 мм с шагом 100 мм из стали класса Вр-I (a¢s,1 = 196 мм2). Момент, воспринимаемый сечением плиты на данной опоре, m¢1 = rsa¢s,1 (ho ‑ 0,5rsa¢s,1/Rbb) = 360 × 196(140 - 0,5 × 360 × 196)/(7,65 ´ 1000) = 9,55 × 106 Н×мм. Поперечный анкерующий стержень назначается в зависимости от усилия, приходящегося на один продольный стержень опорной сетки, Анкерующий стержень принимаем диаметром 8 мм из стали класса А-III. Несущую способность плиты определяем по формуле По табл. 11 задаем коэффициенты распределения изгибающих моментов y1 = m2/m1 = 0,15; yI = mI/m1 = 1,5; yII = mII/y1m1 = 2; 8,45 × 10-3 = [24(2m1 × 5,92 + 0,15m1 × 5,84 + l,5m1 × 5,92 + 9,55 × 106 × 5,92 + 0,3m1 × 5,84]/58402(6 × 5920 × 5840), откуда m1 = 12,84 × 106 Н×мм, тогда требуемое армирование плиты Ao = (12,84 × 106)/(7,65 × 1000 × 140)2 = 0,086; h = 0,955; as,1 = (12,84 × 106)/(355 × 0,985 × 140) = 270 мм2. Принятым соотношениям yi, соответствующих коэффициентам распределения арматуры: as,2 = 270 × 0,15 = 40,5 мм2, as,1 = 270 × 1,5 = 405 мм2; as,1I = 270 × 0,15 × 2 = 81 мм2. Армирование плиты в пролете принимаем вдоль l1 из стали диаметром 6 мм, класса А-III с шагом 175 мм (as,1 = 287 мм2); вдоль l2 из стали диаметром 5,5 мм, класса Вр-1 с шагом 200 мм (as,2 = 63 мм2). Условие 0,5(as,1 + as,2) ³ as,crc выполняется; на опорах as,1 = 402 мм2, a¢s,I = 196 мм2, условие as,i ³ as,crc выполняется. Проверка несущей способности плиты при принятом армировании:

Автор Редактор контента

Пособие по проектированию жилых зданий. (к СНиП 2.08.01-85) Вып. 3 часть 2

Система нормативных документов РФ в строительстве разрабатывается на базе действующих в России строительных норм, правил и государственных стандартов в этой области

Нормативные документы

Пособие по проектированию жилых зданий. (к СНиП 2.08.01-85) Вып. 3 часть 2. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЯ Пример 10. Монолитная плита перекрытия сплошного сечения, защемленная по трем сторонам - Нормативные документы